根据文献[3～8]整理的部分冷作模具钢典型处理工艺及其力学性能表见表1，可以供选择模具材料和制定处理工艺时参考。

2  冷作模具失效分析中的一些问题探讨

通过对国内冷镦、冷冲、冷挤压模具失效情况调查分析，统计结果如表2所示。

从表2统计结果看，冷作模具主要失效类型是过载失效和磨损失效，约占失效总数80％-90％。冷镦模具以裂断或非正常磨损(局部脱落)为主，冷挤压模具以脆断或磨损失效为主，而冷冲模具以磨损失效为主。高工作应力，大波动应力的冷挤压和冷镦模具出现脆性开裂失效比例明显高于低工作应力冷冲模。

表2中收集的疲劳断裂失效比例较少，这与冷作模具材料多采用高碳、高合金钢，硬度高达60HRC，疲劳断裂的形态难于区分和统计有关。

实际上冷作模具失效原因很多，此模具材料因素外，还与工作设备精度和状况，制品材质和表面质量，模具结构和加工精度，操作人员素质等多因素有关，其中一些随机因素给失效分析增加困难。

2.1  冷作模具钢工作应力，硬度和寿命的关系

测量统计结果表明，对于制品为钢铁材料，冷挤压模具材料承受的平均工作应力约2500MPa，使用硬度62-64HRC，冷镦模具约1500MPa，使用硬度58-62HRC，冷冲模具约500MPa，使用硬度60-62HRC，其中以冷挤压模具应力最大。实际上还要承受10％—20％的随机载荷，模具局部应力要超过上述应力。

冷作模具钢工作硬度对寿命的影响是综合作用的结果，图1所示为冷挤压W6Mo5Cr4V2钢冲头(挤压20Cr钢)工作硬度与失效类型、使用寿命统计图。

图1所示W6Mo5Cr4V2钢硬度与寿命关系说明，寿命曲线存在两个低寿命区硬度区(即C和B区)，当小于63HRC时(塑变失效为主)或大于64HRC时(脆断失效为主)的低寿命区。对于早期失效的冷作模具应当仔细分析材料因素和其他因素的影响。

2.2  冷作模具主要的失效形态

冷作模具主要失效形式有过载失效、磨损失效和疲劳失效等，典型失效断口形见图2，下面分别讨论。

2.2.1  过载失效

过载失效系指材料本身承载能力不足以抵抗工作载荷(包括随机波动载荷)作用引起的失效，包括韧度不足和强度不足两类失效。其中对韧度不足出现得脆断失效应予以重视。

(1)材料韧度不足的失效

由于此类失效前无宏观征兆和断裂突发性，是冷作模具失效中最危险的事故，以往因此类失效也出现过人身事故，给生产安全和经济建设造成很大的损失。这种失稳态下的断裂失效在冷挤压和冷镦模具中容易出现，如冲头折断、开裂，甚至产生爆裂，其特征是失效产生前无明显塑性变形，宏观断口无剪切唇，且比较平坦，造成模具不可修复的永久失效。

产生这种失效与模具材料韧度不足，承受过高应力有关。对冷挤压模具实际承载能力分析计算可知，冲头失效前承受工作应变能力是材料断裂消耗能的上千倍，说明了工作时冲头承受高潜在动能和低的断裂抗力。根据能量守恒原理，冲头断裂势几乎全部能量变为扩展动能，其扩展的极限速度可达10³m/s。当模具结构存在应力集中，如六方冷镦冲头尾部过渡区r≤1mm时，应力中集中系数K_t=2，冷挤压冲头台阶处r=3mm时，Kt=1.3，甚至机械加工刀痕、磨削粗痕迹等均可成为薄弱环节，产生失稳断裂。

高碳、高合金的冷作模具钢，使用状态为回火马氏体和二次析出相，含有较多一次剩余碳化物，材料硬度高，基体吸收能量、松弛应力．应变的能力低，一次碳化物的不均匀性分布又严重降低材料韧度。因此这类失效断口看不到宏观变形，微观变形的尺寸大致与碳化物间距相当。

(2)强度不足失效

在冷镦、冷挤压冲头中材料抗压、弯曲抗力不足，易出现镦头下凹、弯曲变形失效。在新产品开发中容易产生此类失效，原因工作载荷过大，模具硬度偏低有关。实际经验说明，冷镦冲头硬度＜56HRC，冷挤冲头硬度＜62HRC时易出现这类失效；同时说明材料强度不足，塑性有余，有韧度潜力可以发挥。

解决此类早期失效的经验方法是：脆断失效减硬度(增强度)；变形失效增硬度(增强度)。

2.2.2　磨损失效

磨损失效是指模具工作部位与被加工材料之间的摩擦损耗，使工作部位(刃口、冲头)形状和尺寸发生变化引起的失效。它又包括正常磨损失效和非正常磨损失效两类：

(1)正常磨损失效

对要求表面尺寸严格的冷冲压，冷挤压模具，在保证材料不断前提下，模具寿命取决于表面抗磨损能力。模具工作部位与被加工材料之间的均匀摩擦损耗，使工作部位 (刃口、冲头)形状和尺寸发生变化引起的失效。通常模具使用寿命较长，如表面质量要求高的冲载模、挤压模易产生此类失效(图2c)。

(2)非正常磨损失效

在局部高压力作用下模具工作部位与被加工材料问发生咬合—被加工材料“冷焊”到模具表面(或模具材料“冷焊”到加工材料表面)，引起被加工产品(或模具材料)表面形状和尺寸发生突变出现的失效，引起被加工产品表面质量出现划痕的失效。在拉伸、弯曲模具及冷挤压模具中易发生此类失效(图2d)。

2.2.3疲劳失效(多冲疲劳失效)

冷作模具载荷都是以一定冲击速度、一定能量作用下周期性施加的，这种状态与小能量多冲疲劳实验(以一定能量周期性加载和卸载)相似。由于模具材料多冲疲劳的断裂寿命多在1000—5000次，通常裂纹疲劳源和裂纹扩散区无明显界限。

模具钢疲劳与结构钢疲劳有很大差异。因为脆性材料疲劳裂纹的萌生期占大部分寿命，多数情况裂纹萌生与扩展难于区分。仔细分析疲劳微观形态看出，裂纹萌生多在材料表面薄弱环节，如晶界、碳化物和应力集中部位。实验表明，冲击疲劳裂纹萌生约0.1mm微裂纹时寿命占总寿命的90％以上，从断口上难观察到结构钢稳态扩展区和疲劳条带，裂纹一旦产生就快速失稳扩展。经过喷丸强化处理的高速钢，由于表面残余压应力作用，使裂纹源位置转移到次表面约0.2mm处(图 2e)，改善材料表面应力状态是提高多冲疲劳抗力的有效途径。多冲疲劳失效常见于重载模具如冷挤压、冷镦冲头模具中。

国产模具钢

2.3　Crl2钢的表面开裂敏感性问题

高硬度材料表面开裂敏感性是一项反映材料表面失效抗力性能的指标，表面裂纹是模具常出现的问题，传统方法难于评价。对冷作模具钢用维氏硬度试验法检测表面开裂敏感性，是一种有效简便方法。

开裂检测在布洛维硬度计上进行，先将试样细磨机械抛光，用4％硝酸酒精溶液侵蚀适，用一个相对面间夹角为136º的金刚石正四棱锥体压头，在一定载荷下压入被测金属表面(图3a)。在显微镜下观测压痕正方形边界形态变化。每个试样测3-5点。受力分析表明，只有当作用在边界的应力大于材料局部区域开裂的门槛值时，就可能出现裂纹，从而可以判断该材料的表面开裂敏感性。图3b，c为Crl2钢的开裂敏感性试验结果和形貌。

2.4　高速钢W6Mo5Cr4V2钢的缺口敏感性问题

高速钢模具结构中不可避免存在宏观、微观应力集中，高硬度材料的应力集中对断裂失效分析有重要研究和应用意义。

W6Mo5Cr4V2 钢缺口敏感性研究采用轴对称缺口拉伸试样。缺口应力集中系数分别为4.5，3.8，3.2，2.4和1，W6Mo5Cr4V2钢分别采用 1170℃，1190℃，1210℃和1230℃淬火560℃回火后的性能。图5为W6Mo5Cr4V2钢奥氏体温度、缺口半径与缺口断裂韧度K1(r) 的关系。

实验表明，W6Mo5Cr4V2钢缺口断裂韧度随缺口半径r1/2呈线性递增关系：K1(r)=K1(r_o)+Y_r^1/2；淬火温度上升，断裂韧度K1(r_o)下降，K1(r)-r^1/2曲线斜率亦从Y=491下降到173。斜率变化不同表明，低温斜率Y值高于高温状态，说明低温淬火更有利于提高材料抗应力集中的能力。

2.5 W6Mo5Cr4V2钢的断口分形维数与处理工艺的关系

在断口扫描电镜观察的同时，使用SEM入射电子束沿断口表面一定方向扫描得到二次电子线曲线图。该曲线反映了断口沿此方向的二次电子线强度变化。材料断裂表面的不规则程度按统计意义上讲可以用分形维数D(无量纲)来定量描述。图5 W6Mo5Cr4V2钢不同处理工艺的扫描断口与二次电子线的对应图。

实验测量了W6Mo5Cr4V2钢不同工艺断口分形维数和力学性能间关系，结果见表3。

由表3可知，随着淬火温度增加，W6Mo5Cr4V2钢分维数D呈下降趋势，即D值从1170时的1.165降到1230时的1.375，同时可以看出，随着断裂韧度K_1c和冲击韧度A_k的增大材料的D值也增大。D值大小是表征断口不平整程度大小的度量，D值大表明断口表面不平度大，断裂时消耗能大，通过断口照片和二次电子线对应比较可以说明这种对应关系。

分析W6M₈5Cr4V2钢分形维数D与HRC，晶粒尺寸d，弯曲强度的关系可知，随着钢弯曲强度δ_b的增加，D值增大，随着硬度HRC增大，或晶粒尺寸d的增加，D值随之减少小，淬火温度提高，W6M₈5Cr4V2钢的,δb晶粒尺寸d增大，硬度HRC增大，而韧性K_1c和A_k均减小，因此断裂时的能耗和D值均减少。

3　冷模具材料的抗断裂能力问题探讨

用于评价失效抗力或承载能力的指标：对于整体材料通常用σ_s,σ_b,σ_f,A_k，等。对于裂纹体(缺口)J_IC，K_IC，及缺口强度等。韧性断裂的材料，这些指标测得的实验数据相对比较稳定，重现性好，能够较好的反映了材料的失效抗力指标。

对于脆性断裂的材料，包括韧——脆混合断裂的材料，其失效抗力的评价还很不完善。主要问题是这类材料的屈服与断裂无明显界限；材料性能测试数据分散性大，测定较困难，因而国内外对此类材料的评价各不相同。综上所说，作者认为：

(1)脆性是与韧性相反定义的一项材料强度塑性指标，评价材料脆性，采用强度一塑性综合指标为宜，用单一强度或塑性指标尚不能完整表述脆性材料的属性。

(2)材料的脆断过程往往是从无宏观裂纹——裂纹体形成——裂纹扩展断裂。所以评价材料脆性，应分别考虑无宏观断裂纹体的材料脆性和有裂纹体的材料脆性两种属性。

(3)无宏观裂纹体的脆性材料断裂评价，用断裂消耗能量评价，如拉伸、压缩、弯曲等应力一应变的面积(或力一位移曲线下面积)，冲击功等消耗的能量。表面的粗糙度和缺陷尺寸对此性能测量影响很大。

(4)有裂纹体的材料用断裂韧性指标评价：如K_IC  J_IC  G_IC等扩展裂纹体消耗的能量，但是脆性材料的断裂韧性值都很低，裂纹体尖端形状和性能的均匀性对性能测量影响很大，常见材料的断裂韧度分布图图6。经过对 W6Mo5Cr4V2钢冷挤压冲头模具实际承载能力分析计算可知，脆性失效材料承受工作应变能力是断裂消耗能的上千倍，几乎全部能量转变为扩展动能，使冲头迅速爆裂。

材料强度和韧度虽然并非总是相互矛盾，但这种矛盾关系具有普遍l生。有关评价冷作模具材料抗脆性断裂的性能问题有待进一步探讨。

根据实践经验，在选择模具材料和制定合理处理工艺方面，提出一些减少冷作模具早期失效的途径。

(1)细化冷作模具钢的碳化物的颗粒或晶粒尺寸，可提高材料强度和断裂韧度，提高材料抗脆断能力。

(2)提高模具表面质量，由于脆性材料对表面缺陷特别敏感(缺口应力集中)，采用抛光、磨光、表面强化等途径均可提高抗脆断能力。

(3)复相组织增韧增强，在材料中增加一种或数种增韧增强的弥散组织，可以起到吸收能量，阻碍裂纹扩展的作用。例如增韧的ZrO₂，残余奥氏体，相变硬化钢等都能起到增韧效果。

(4)纤维增强复合材料，利用金属，非金属纤维材料的强韧性制备复合材料，提高抗断裂强度。

(5)梯度材料，根据不同性能要求采用复合多层功能梯度材料，如用表面抗脆性能好的涂层材料来提高表面处理韧度等。

(6)采用不同加工工艺，热处理工艺等，如脆断失效减硬度(增强度)；变形失效增硬度(增强度)等。可以在一定范围内提高抗脆断能力。

4  结论

(1)根据模具使用寿命和失效统计分析结果，提出一些冷作模具钢材和性能选择参数；

(2)分析了冷作模具钢的几种主要失效形式：过载失效，磨损失效和疲劳失效特征和形态等；提出典型冷作模具失效规律；探讨模具失效，模具寿命及材料工艺之间的联系；

(3)对高硬度模具钢的表面开裂敏感性，缺口断裂性能以及脆性断裂机理进行分析研究；

(4)强调正确选择模具材质和制定合理处理工艺重要性，提出一些减少脆断的方法。